1.供氧強度
單位時(shí)間內噸鋼消耗氧氣量，一般取值3.2m3/(t·min)~4.5m3/（t·min），100t以下轉爐取中下限，100t轉爐以上取上限。供氧強度代表轉爐冶煉效率的單位，目前小轉爐國內冶煉速度最好的是無(wú)錫新三洲和陽(yáng)春新鋼鐵，純供氧時(shí)間10min左右，大轉爐國內做得最好的敬業(yè)集團，純供氧時(shí)間12min~13min。代表公式：I=Q（氧氣流量）/[T（出鋼量）·t（純供氧時(shí)間）]。
2.轉爐裝入量
鐵水+廢鋼(生鐵),爐容比0.65t/m3~0.90t/m3,100t以下轉爐爐容比取中下限,100t以上轉爐爐容比取中上限,是轉爐出鋼負荷的一個(gè)名詞。
3.沖擊面積
氧氣流股與平靜金屬液面接觸時(shí)的面積。沖擊面積的大小與轉爐氧槍槍位和氧槍工藝參數有關(guān)（氧槍吼口直徑和擴張角），一般沖擊面積占據整個(gè)上表面積的60%-80%，過(guò)大侵蝕爐襯，100t以下轉爐取下限，100t以上轉爐取上限。沖擊面積對轉爐冶煉速度也有影響，但設計時(shí)，必須考慮爐襯安全。
4.石灰加入量
噸鋼消耗的石灰量，也是影響轉爐冶煉成本最關(guān)鍵的一個(gè)名詞，計算公式（如下），保證爐襯安全和鋼水質(zhì)量的前提下，目前國內鋼廠(chǎng)都在追求最佳的少渣冶煉模式，部分鋼廠(chǎng)以建立以副槍或少渣冶煉模型，以模型設計來(lái)控制石灰和渣料加入，副槍做的做好的Danieli和武漢創(chuàng )特，數據模型做的最好的安徽工業(yè)大學(xué)和北京科技大學(xué)。加入轉爐鐵水硅在0.20%~0.40%，通過(guò)少渣模型數據計算，石灰在20Kg/t-40Kg/t，為鋼廠(chǎng)解決了很多成本。
2.14×[Si%]×R
Q＝————————×W鐵水
?。–aO%）有效
式中Q：石灰加入量（噸/爐）； R：堿度；[Si%]：鐵水硅成份； （CaO%）有效：石灰有效CaO含量；（CaO%）有效＝石灰CaO%－R×石灰SiO2% 備注：冶金石灰（CaO%）有效按75%計算，活性石灰（CaO%）有效按90%計算。
5.合金消耗、噸鋼消耗量
主要與鋼種、爐中成分和出鋼過(guò)程鋼水氧化性有關(guān)。合金化方式有兩種，一種先弱后強，一種先強后弱。消耗控制，主要是合金品位、鋼水氧化性。成本控制需要制定定額，一般合金吸收率參考硅85%、錳95%、釩96%。合金加入量計算方法：
[成份中限%]鋼種－[殘余含量%]終點(diǎn)合金加入量（kg/爐）＝—————－－－－－－－－－－－———————— ×鋼水量（kg/爐）合金成份%×合金收得率%
6.氧槍音速
氧槍在爐內開(kāi)氧運行過(guò)程中，氧氣的穿過(guò)基本介質(zhì)的速度，氧槍音速對轉爐供氧時(shí)間也有影響。超音速氧槍能夠提高轉爐冶煉速度，各個(gè)鋼廠(chǎng)都用，但氧氣射流在泡沫渣內埋弧時(shí)，對外界干擾影響小。計算：α=(κgRT)1/2m/sα—當地條件下的音速，m/s；κ—氣體的熱容比，對于空氣和氧氣，κ=1.4；g—重力加速度，9.81m/s2；R—氣體常數，26.49m/κ。
7.馬赫數
是轉爐氧槍沖擊熔池深度的一個(gè)名詞，一般設計參數1.6~1.8,100t以下轉爐取中下限，100t以上轉爐取中上限，當馬赫數一定時(shí)，氧槍沖擊深度與氧槍的壓力和槍位有關(guān)，沖擊深度數值在600mm-800mm，熔池高度一般在900mm-1200mm，熔池底部留出一定的安全距離，以保護爐底不出現大的波動(dòng)，實(shí)現安全冶煉。計算公式：M=ν/αM—馬赫數；ν—氣體流速，m/s；α—音速，m/s。
8.氧槍高度
指氧槍冶煉過(guò)程中距熔池液面的距離，包括基本高度、過(guò)程高度、終點(diǎn)高度。100t以下轉爐基本高度700mm-1000mm，過(guò)程高度1000mm-1600mm，終點(diǎn)高度700mm-900mm；100t以上轉爐基本高度1000mm-1200mm，過(guò)程高度1200mm-1800mm，終點(diǎn)高度800mm-900mm，各槍位的高度保證，轉爐快速起溫、起渣，過(guò)程化渣埋弧，終渣做粘，氧化性弱。計算公式：H=bPDeH—氧槍噴頭端面距熔池液面的高度，㎜；b—系數，隨噴孔數而變化，四孔噴頭b=45～60；P—供氧壓力，MPa；De—噴頭出口直徑，㎜。
9.碳氧濃度積
即在一定溫度和壓力下，鋼液中碳與氧的質(zhì)量百分濃度之積是一個(gè)常數，而與反應物和生成物的濃度無(wú)關(guān)。鋼水在1600℃下，碳氧濃度積計算公式:[%C]×[%O]=0.0016%-0.0028%,為降低鋼水氧含量,各鋼廠(chǎng)追求最佳碳氧濃度積,首鋼京誠200t轉爐生產(chǎn)品種鋼碳氧濃度積在0.0020%,實(shí)現了初始鋼水較低氧含量。
10.熔渣堿度
爐渣中堿性氧化物濃度的總和與酸性氧化物濃度總和之比稱(chēng)為爐渣堿度。分二元堿度和四元堿度，代表公式：二元堿度CaO%/SiO2%,四元堿度（CaO%+MgO%）/（SiO2%+Al2O3%）。初煉爐（轉爐或電爐）熔渣堿度一般在2.5-3.5，精煉爐（LF鋼包精煉爐）熔渣堿度根據鋼種特性確定，有的鋼種需要控制高堿度高鋁白渣（比如軸承鋼）；有的鋼種需要控制低鋁酸性灰白渣（比如鋼簾線(xiàn)）；有的鋼種需要控制灰渣，保證鋼水中有一定氧含量（比如易切屑鋼）。
11.熔池升溫度數
單位時(shí)間內熔池升溫量，與鐵水條件、廢鋼搭配和氧槍工藝參數以及工藝控制有關(guān)，計算公式：Q=Σ（m·c）·ΔtΔt= Q/Σ（m·c）Δt—熔池升溫度數，℃；Q—1㎏元素氧化后放出的熱量，kJ；m—受熱物體（金屬、爐渣、爐襯）的量，㎏；c—受熱物體（金屬、爐渣、爐襯）的比熱容，kJ/（㎏·℃）c金屬=1.05 kJ/（㎏·℃），c爐渣=1.235 kJ/（㎏·℃），c爐襯=1.235 kJ/（㎏·℃）
12.鋼鐵料消耗（Kg/t）
是衡量轉爐生產(chǎn)成本的一個(gè)重要指標，消耗大小與鋼種、鐵水條件、渣料消耗（石灰）、含鐵原料和工藝操作以及鋼水氧化性有關(guān)，目前各個(gè)鋼廠(chǎng)都在研究轉爐最佳操作模式，統一方式，加大含鐵原料回收，鋼鐵料消耗已經(jīng)突破了原理計算，以HRB400E、HRB500E為例，轉爐鋼鐵料達到1040kg/t以下，甚至更低，為鋼廠(chǎng)節約成本打下良好基礎，計算公式：（鐵水+廢鋼+生鐵塊）/轉爐合格產(chǎn)出量*1000。
13.板坯連鑄機最大拉速
板坯連鑄機最大拉速與結晶器冷卻、足輥水、每段水冷卻以及凝固末端不會(huì )出現液芯為最佳確定，但鑄坯偏析可以通過(guò)調整壓下量控制。公式：Vmax=（K/Dmin）2*LeVmax--最大拉速，m/min;K--凝固系數，mm/min1/2;Dmin--最小安全厚度mm,一般大于15mm;Le--結晶器有效長(cháng)度，m
14.鑄機流數確定
鑄機流數確定與鋼包鋼水量、澆注周期和鑄坯斷面確定，一般多流數，鋼包鋼水量要大，小流數，鋼包鋼水量要小。計算公式：n=G/tsvp
G--鋼包容量，t;
t--鋼包允許澆注時(shí)間;
s--每流鑄坯斷面面積，㎡;
v--拉速，m/min;
p--鑄坯密度，t/m3，碳素鎮靜鋼密度7.6t/m3,沸騰鋼6.8t/m3。
15.連鑄坯收得率
連鑄坯收得率與開(kāi)澆擺槽管損失、切頭切尾、異常坯甩出、中包澆余有關(guān)，計算公式：（合格鑄坯產(chǎn)量/連鑄澆注鋼液總量）*100%，普鋼連鑄坯收得率99.9以上，優(yōu)特材連鑄坯收得率99.5%以上。
16.液芯長(cháng)度
包括一般液芯長(cháng)度和最大液芯長(cháng)度，一般液芯長(cháng)度從結晶器到鑄坯凝固末端的距離：最大液芯長(cháng)度，拉速最大下，從結晶器彎月面至火切機之間的距離?？筛鶕T坯質(zhì)量和生產(chǎn)節奏進(jìn)行搭配，確定合適的液芯長(cháng)度。計算公式L液=V最大*D2/4K2V最大--最大拉坯速度（米/分鐘）;D--鑄坯厚度（米）;K--凝固系數（米/分鐘）
17.結晶器倒錐度
?。ㄉ峡趯挾?下口寬度）/（上口寬度×結晶器長(cháng)度）*100%，數值1.1%/m-1.7%/m，數值的大小和鋼種的凝固特性和鑄坯斷面有關(guān)，一般大斷面，結晶器錐度取小數值，小斷面結晶器錐度取大值。
18.結晶器冷卻強度
單位時(shí)間內鋼水通過(guò)同板向水傳遞的熱量，冷卻強度的大小與結晶器銅管耐磨層厚度、冷卻水量和鋼種有關(guān)：Q=0.0036F*VF：結晶器水縫總面積；V：冷卻水在水縫內的流速。
19.鑄機溢漏率計算公式
溢漏鋼流數總和/（澆注總爐數*鑄機擁有流數）*100%。衡量連鑄全流作業(yè)率的一個(gè)重要指標。小方坯國內鋼廠(chǎng)溢漏率做的最好的數據0.001%，矩形坯溢漏率做的最好的最好的數據0.002%，板坯溢漏率做的最好的數據0.005%。
20.鑄坯線(xiàn)收縮量
指鑄坯在冷卻過(guò)程中縱向收縮量。主要與冷卻、碳含量有關(guān)，不同鋼種線(xiàn)收縮量不一樣，比如C0.10%，線(xiàn)收縮量10.5%；C0.40%，線(xiàn)收縮量11.3%；C0.70%，線(xiàn)收縮量12.1%；C1.00%,線(xiàn)收縮量14.0%。計算公式：Δl=βΔTΔT—彎月面到結晶器出口處坯殼的溫度變化；
β—坯殼收縮系數，鐵素體為16.5×10-6/℃；奧氏體為22.0×10-6/℃
